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Sujets - sylvainmahe

Pages: [1] 2 3
1
Bonjour à vous tous, je partage ce régulateur +5V.

Avec les caractéristiques suivantes :
- Protection contre les inversions en entrée avec diode parfaite.
- Tension d'entrée +60V max (vous pouvez aller plus haut si vous changez le mosfet, mais attention à tout recalculer).
- Très faible bruit en sortie.
- Pas de chute de tension entre l'entrée et la sortie jusqu'à un courant de sortie que je dois encore mesurer, mais au moins supérieur à 100mA en continu, donc VIN +5V VOUT +5V car les transitors passent du régime linéaire à non-linéaire.
- Démarrage progressif.
- Protections contre les tensions transitoires sur les deux transistors concernés.


img russian


2
Bonjour, je me demande si une ref de tension peut protéger le VGS d'un transistor ? Le but est de pouvoir consommer moins qu'avec une zener, par exemple mettre une résistance de 100k.



LM4040 5.0 :
Amin = 0.000095A
Amax = 0.015A
Rmin = (55 - 5) ÷ 0.015 = 3333.333
Rmax = (20 - 5) ÷ 0.000095 = 157894.736

LM4040 8.192 :
Amin = 0.000115A
Amax = 0.015A
Rmin = (55 - 8.192) ÷ 0.015 = 3120.533
Rmax = (20 - 8.192) ÷ 0.000115 = 102678.26

Merci d'avance.

3
Discussion Générale d'Électronique / switching regulator test1
« le: Février 22, 2024, 06:27:55 pm »
Bonjour à vous tous,

Aujourd'hui j'ai essayé de fabriquer un régulateur à découpage, pour l'instant sans la partie rétroaction et avec un pwm imposé.

Ça abaisse bien la tension sur une certaine plage de fréquence pwm, je dois poursuivre les tests.







ecrire des mots sur une photo

4
Bonjour à vous tous,

Je souhaite savoir pourquoi dans les designs des régulateurs à découpage le mosfet de puissance est un canal N plutôt qu'un P ?





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Merci d'avance pour votre réponse.

5
Discussion Générale d'Électronique / Design AOP discret
« le: Février 17, 2024, 10:56:29 am »
Bonjour à vous tous,

Je souhaite fabriquer un amplificateur opérationnel pour aller sur un régulateur de tension vin +60V pour remplacer un LM2904 limité à +30V.




Questions :

Je ne sais pas trop comment dimensionner cette 1k pulldown du transistor de sortie.

Je me demande si le BC546 de sortie de l'aop pourrait plutôt avoir à la place cette configuration :



Le régulateur sur lequel je souhaite remplacer le LM2904 afin de me passer de la régulation via zener pour alimenter l'aop en dessous de +30V :


png net

Merci si jamais vous avez quelques conseils à m'apporter.

6
Bonjour à vous, je souhaite savoir si les calculs suivant (pour des charges pures) sont corrects ?

Calcul de la puissance active électrique pour une charge résistive :
P = Urms × Irms × cos(0)

Calcul de la puissance active électrique pour une charge capacitive :
P = Urms × Irms × cos(-90)

Calcul de la puissance active électrique pour une charge inductive :
P = Urms × Irms × cos(90)

Calcul de la puissance apparente électrique pour une charge résistive :
S = Urms × Irms

Calcul de la puissance apparente électrique pour une charge capacitive :
S = Urms × Irms

Calcul de la puissance apparente électrique pour une charge inductive :
S = Urms × Irms

Calcul de la puissance réactive électrique pour une charge résistive :
Q = Urms × Irms × sin(0)

Calcul de la puissance réactive électrique pour une charge capacitive :
Q = Urms × Irms × sin(-90)

Calcul de la puissance réactive électrique pour une charge inductive :
Q = Urms × Irms × sin(90)


Merci

7
Bonjour :)

Pour un régulateur maison entrée +30V sortie +5V je me demande quelle serait la meilleure solution pour protéger VGS.

D'après ce qu'on m'a expliqué et ce que je comprends maintenant,  le transistor travaille en régime linéaire, et finalement il est saturé en régime non-linéaire uniquement lorsque la tension d'entrée moins dropout grossièrement descend en dessous de +5V, ce qui permet de laisser passer le courant sans tenter de le réguler.

Et donc je pense que ce mosfet n'a pas besoin d'être protégé. C'est éventuellement ma première question.


Maintenant, si il a besoin de protection, j'hésite entre trois schéma, l'un fait intervenir une zener mais j'ai un doute sur la fiabilité car j'ai besoin de la pullup.

Un autre est avec une résistance entre G et S mais on est en configuration pont diviseur de tension. Heureusement il y a un rapport important entre R6 et R7.

Et un autre schéma encore pour R6 venant derrière R7 pour éviter la configuration pont diviseur de tension.

Ensuite, je pense que la simple résistance en maintient de la différence de potentiel max VGS doit être plus efficace qu'une zener dans cette situation, qui elle demande une résistance série pour limiter le courant, qui demande un courant minimum, qui a des délais de recouvrement etc...







Qu'en pensez-vous ?

Merci à vous les bidouilleurs :)

8
Bonjour :)

Je me demande si il est possible d'alimenter un AOP comparateur LM2903 via un pont diviseur de tension ?
J'ai vu qu'il ne consomme pas beaucoup donc après calcul je pense que je pourrais l'alimenter avec un pont diviseur 10k/10k 0.25W pour 50V en entrée.

Le risque c'est que le pont diviseur ait une impédance trop proche par rapport à l'impédance de l'AOP de sorte que R2 va être en parallèle avec l'AOP.

Merci d'avance si vous pouvez m'apporter votre expertise.

9
Bonjour à vous tous,

Je me demande si le courant max du transistor MOSFET P est important dans cette configuration de diode parfaite ? Exemple si le transistor est donné pour 1A et qu'il passe 2A ?
Je pose la question car je n'ai jamais utilisé de MOSFET P dans ce sens.



Merci d'avance pour les réponses.

11
Discussion Générale d'Électronique / AOP oscillateur fréquence variable
« le: Décembre 22, 2023, 08:35:48 pm »
Bonjour :)

Connaissez-vous un moyen simple avec peu de composants pour faire évoluer dans le temps là valeur de R9 ou C2 ? C'est pour un démarrage progressif pour un moteur triphasé. J'ai essayé avec un compteur qui permet de passer par une résistance différente plus le temps passe mais j'aimerais savoir si il y a quelque chose de davantage progressif.



Merci d'avance.

12
Bonjour,

Sur mon simulateur le schéma suivant se comporte très bien avec Vin +6V à +36V pour Vout +5V 1A constant. Mise de côté la température à des Vin supérieurs à x volts, pensez-vous que ce montage serait bien ou voyez-vous des choses bizarres ou à améliorer ? La référence de tension 2.5V prévue est une LM4040 en série avec une 10k ce qui lui donne sa plage de courant correcte dans l'intervalle de Vin.



Fiche technique référence de tension LM4040 : https://docs.rs-online.com/0c70/A700000006798097.pdf
Fiche technique AOP LM2904 : https://www.st.com/resource/en/datasheet/lm2904.pdf

Merci d'avance.

13
Bonjour à la communauté et aux pros,

Je me demande pourquoi dans un régulateur linéaire l'excédant de tension doit se faire forcément dissiper en chaleur donc en photons si on prends cet exemple :



S'est dissipé dans la résistance 330 ohms et le TL431 principalement ou je me trompe ?

Si je comprends et je simplifie grandement, dans un régulateur à découpage le transistor de puissance est passant lorsque la tension à la sortie est inférieure à la tension régulée souhaitée et inversement, bloquant lorsque la tension de sortie est supérieure à la tension régulée souhaitée ?

Donc dans ce cas pas besoin de dissiper l'excédant ailleurs, le robinet se ferme ou s'ouvre ce qui consomme que l'action d'ouvrir ou de fermer grossièrement ?

Merci d'avance.

14
Bonjour :)

J'ai besoin s'il vous plaît d'une aide pour savoir si j'ai compris comment on calcule la résistance série pour une diode zener.

Zener BZX85C4V7 : https://www.vishay.com/docs/85607/bzx85.pdf
Tensions d'alimentation :
ValimMin = 6V
ValimMax = 36V


Données (si j'ai bien compris) :
VzMin = 4.4V
VzNom = 4.7V
VzMax = 5V
IzMin = 1mA
IzMax = 215mA
Rzk (statique) = 600 ohms
Rzt (dynamique) = 13 ohms


Erratum :
RzMax (partie dynamique) = 600 ohms
RzMin (partie dynamique) = 13 ohms


Calcul :
Rmax = ((ValimMin - VzMax) ÷ IzMin) - Rzk
Rmin = ((ValimMax - VzMin) ÷ IzMax)


Rmax = 400 ohms
Rmin = 145 ohms (valeur arrondie)


Pouvez-vous m'indiquer si les calculs et la logique est correcte ?

Merci d'avance.

15
Bonjour :)

Le max Q d'une fusée est la pression dynamique maximale qui est finalement un croisement entre la vitesse de la fusée qui augmente et la pression atmosphérique qui diminue.



En dessous du max Q c'est la vitesse qui prime sur la pression atmosphérique, et au dessus du max Q c'est la pression atmosphérique qui prime sur la vitesse.

Ça m'a fait penser que la durée de charge d'une capacité C en passant par une résistance variable formée par un pont diviseur de tension pour atteindre au moins la résolution d'un ADC a aussi un maximum.

Puisque :
Lorsque le curseur du pont diviseur de tension est en bas sur le schéma la durée de charge pour atteindre la résolution de zéro bit de l'ADC en passant par la résistance R1 est zéro, de même que pour atteindre une charge de zéro à  partir de zéro, c'est zéro.

Dans le cas opposé, lorsque le curseur est en haut sur le schéma la durée de charge pour atteindre la résolution de l'ADC est zéro car R1 est égale à  0Ω.



Première approche :

Connaissant assez bien la relation entre l'exponentielle et sa bijection réciproque :
e = (1 + (1 à· inf)) ^ inf
x = e ^ ln(x)


Soit la formule de la durée de charge d'une capacité C en passant par une résistance R1 en indiquant un pourcentage de charge à  atteindre :
Tcharge = R1 à— C à— ln(100 à· (100 - pc))

Si la capacité est celle parasite d'un ADC, cela peut être une première approche de s'assurer de charger cette capacité à  un niveau qui correspond au moins à  sa résolution, ce qui donne la formule suivante :
Tcharge = R1 à— C à— ln((2 ^ ADCres) − 1)

Maintenant prenons en compte la résistance variable et la résolution variable de l'ADC entre 0V et la tension du curseur du pont diviseur :
Tcharge = (R1 à· (100 à· (100 - pc))) à— C à— ln(((2 ^ ADCres) − 1) à— (pc à· 100))

Explications :
Lorsque le curseur est à  100%, la résolution de l'ADC entre le curseur et 0V est totale.
Lorsque le curseur est à  50%, la résolution de l'ADC entre le curseur et 0V est de moitié.
Lorsque le curseur est à  x%, la résolution de l'ADC entre le curseur et 0V est partielle.


De façon empirique, je me suis aperçu que la seule chose qui fait varier ce "max Q" ou durée maximale pour charger la capacité se trouve être seulement la résolution totale de l'ADC (résolution de 0% à  100% du curseur).

Plus la résolution de l'ADC est faible, plus la position du curseur donnant la durée de charge maximale est haute. Plus la résolution de l'ADC est forte, plus la position du curseur donnant la durée de charge maximale est basse.

"Max Q" ou durée de charge maximale approximative suivant la résolution totale d'un ADC :
4 bits ≈ curseur à  37%
8 bits ≈ curseur à  20%
10 bits ≈ curseur à  16%
12 bits ≈ curseur à  13%


En dessous de ces pourcentages, c'est la résolution variable de l'ADC qui prévaut sur la résistance R1 pour la diminution de la durée de charge de la capacité. Au dessus de ces pourcentages, c'est la résistance R1 qui prévaut sur la résolution variable de l'ADC pour la diminution de la durée de charge de la capacité.

Exemple de courbe avec ADC 10 bits :



En abscisse la position du curseur et en ordonnée la durée de charge de la capacité.
Nous retrouvons bien le "max Q" à  environ 16%.

Ci-après même principe avec la charge en rouge et la décharge en bleu via la première formule légèrement modifiée :



Cette recherche étant empirique, savez-vous comment calculer pour quel rapport de R1/R2 soit pour quelle position du curseur suivant une certaine résolution totale d'un ADC la durée de charge serait maximale ?

Merci d'avance.

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